Công ty Thành Tri là đơn vị cung cấp, sản xuất, thi công, lắp ráp thiết bị bình an giao thông như:biển báo giao thông,hộ lan tôn sóng(hộ lan mềm),lan can mong đường,khe co giãn,trụ đảo giao thông vòng xuyến,gương cầu lồi,đinh phản nghịch quang,cọc tiêu chóp nón…chất lượng, uy tín, giá rẻ bậc nhất tại Việt Nam.
Bạn đang xem: Thiết kế nền đường ô tô đắp trên đất yếu
TCCS 41:2022do Viện khoa học và technology GTVT biên soạn, bộ GTVT thẩm định và giao Tổng viên Đường bộ nước ta công bố.
Link mua file
TCCS 41:2022/TCĐBVN-Tiêu chuẩn chỉnh khảo sát, thiết kế nền đường xe hơi đắp trên nền đất yếuở phía dưới:
Link google driver download
Sau khi cài đặt file thành công xuất sắc hãy để lại 1 comment cảm ơn phía dưới nội dung bài viết nhé. Cảm ơn mọi tín đồ rất nhiều!
Báo giá biển lớn báo giao thông phản quang quý II/2024 dạng bảng:
STT | Sản phẩm/Thông số kỹ thuật | Đơn giá chưa VAT (VNĐ) | Ghi chú |
1 | Biển báo tam giác A70cm tole kẽm 1,2mm (MPQ 3M-3900) | 230.000 - 260.000 | |
2 | Biển báo tam giác A70cm tole kẽm 2mm (MPQ 3M-3900) | 270.000 - 300.000 | |
3 | Biển báo tam giác A87,5cm tole kẽm 1,2mm (MPQ 3M-3900) | 420.000 - 460.000 | |
4 | Biển báo tam giác A87,5cm tole kẽm 2mm (MPQ 3M-3900) | 490.000đ - 540.000 | |
5 | Biển báo tròn D70cm tole kẽm 1,2mm (MPQ 3M-3900) | 425.000 - 470.000 | |
6 | Biển báo tròn D70cm tole kẽm 2mm (MPQ 3M-3900) | 485.000 - 550.000 | |
7 | Biển báo tròn D87,5cm tole kẽm 1,2mm (MPQ 3M-3900) | 710.000 - 770.000 | |
8 | Biển báo tròn D87,5cm tole kẽm 2mm (MPQ 3M-3900) | 840.000 - 885.000 | |
9 | Biển báo chữ nhật tole kẽm 1,2mm (MPQ 3M-3900) | 1.020.000 - 1.180.000 | đ/m2 |
10 | Biển báo chữ nhật tole kẽm 1,2mm dán màng phản bội quang 3M-3900 (có form gia cường) | 1.120.000 - 1.350.000 | đ/m2 |
11 | Biển báo chữ nhật tole kẽm 2mm (MPQ 3M-3900) | 1.280.000 - 1.430.000 | đ/m2 |
12 | Biển báo chữ nhật tole kẽm 2mm dán màng bội nghịch quang 3M-3900 (có form gia cường) | 1.380.000 - 1.530.000 | đ/m2 |
13 | Trụ biển báo D76x1,5mm đánh trắng đỏ | 110.000 - 120.000 | đ/md |
14 | Trụ đại dương báo D76x2mm đánh trắng đỏ | 140.000 - 150.000 | đ/md |
15 | Trụ biển cả báo D90x1,5mm đánh trắng đỏ | 125.000 - 140.000 | đ/md |
16 | Trụ hải dương báo D90x2mm sơn trắng đỏ | 160.000 - 175.000 | đ/md |
17 | Biển mặt đường thủy chữ nhật tole 1,2mm dán decal 3M-610 (có form gia cường) | 1.020.000 - 1.180.000 | đ/m2 |
18 | Trụ đại dương báo D141x4mm, L=6,5m đánh trắng xanh lục + phiên bản mã 280x280x12mm | 4.335.000 - 4.430.000 | (~1.085.000 VNĐ/md) |
Thành Tri hỗ trợ Biển Báo giao thông Phản quang đãng Trên Toàn Quốc
Công ty Thành Tri hỗ trợ báo giá toàn bộ các thành phầm thiết bị bình an giao thông trong số ấy có hải dương báo giao thông khắp số đông miền non nước như:
Khu vực miền bắc bao gồm các tỉnh giấc thành như:Hà Nội,Hải Phòng,Hải Dương,Hà Nam,Bắc Ninh,Nam Định,Ninh Bình,Hưng Yên,Thái Bình,Vĩnh Phúc,Lào Cai,Yên Bái,Điện Biên,Hòa Bình,Lai Châu,Sơn La,Hà Giang,Cao Bằng,Bắc Kạn,Lạng Sơn,Tuyên Quang,Thái Nguyên,Phú Thọ,Bắc Giang,Quảng Ninh.
Khu vực miền trung bao hàm các tỉnh thành như:Thanh Hóa,Nghệ An,Hà Tĩnh,Quảng Bình,Quảng Trị,Huế,Đà Nẵng,Quảng Nam,Quảng Ngãi,Bình Định,Phú Yên,Khánh Hòa,Ninh Thuận,Bình Thuận.
Khu vực Tây Nguyên bao gồm các tỉnh thành như:Kon Tum,Gia Lai,Đắk Lắk,Đắk Nông,Lâm Đồng.
Khu vực miền nam và các tỉnh miền Tây bao hàm các tỉnh thành sau:Bình Phước,Bình Dương,Đồng Nai,Tây Ninh,Bà Rịa-Vũng Tàu,TP hồ nước Chí Minh,Long An,Đồng Tháp,Tiền Giang,An Giang,Bến Tre,Vĩnh Long,Trà Vinh,Hậu Giang,Kiên Giang,Sóc Trăng,Bạc Liêu,Cà Mau,Cần Thơ.
Thành Tri cùng với mạng lưới vận tải đường bộ rộng khắp sẽ đáp ứng nhu cầu mọi nhu yếu vận chuyển của khách hàng hàng.
các bạn Chưa Đăng Nhập Tài khoản! vày chưa Đăng Nhập nên chúng ta chỉ xem được thuộc tính của Văn bản. các bạn chưa coi được hiệu lực của Văn bản, Văn bạn dạng Liên quan, Văn bản thay thế, Văn phiên bản gốc, Văn bản tiếng Anh,... Nếu chưa xuất hiện Tài khoản, mời chúng ta Đăng ký tài khoản tại phía trênchúng ta Chưa Đăng Nhập Tài khoản! bởi chưa Đăng Nhập nên chúng ta chỉ coi được trực thuộc tính của Văn bản. chúng ta chưa xem được hiệu lực thực thi của Văn bản, Văn phiên bản Liên quan, Văn phiên bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bạn dạng tiếng Anh,... Nếu chưa xuất hiện Tài khoản, mời bạn Đăng ký thông tin tài khoản tại phía trên
bạn Chưa Đăng Nhập Tài khoản! do chưa Đăng Nhập nên các bạn chỉ xem được thuộc tính của Văn bản. bạn chưa coi được hiệu lực thực thi hiện hành của Văn bản, Văn bạn dạng Liên quan, Văn phiên bản thay thế, Văn bản gốc, Văn bản tiếng Anh,... Nếu chưa có Tài khoản, mời bạn Đăng ký thông tin tài khoản tại trên đây
Theo dõi hiệu lực Văn bạn dạng 0" class="btn btn-tvpl btn-block font-weight-bold mb-3" ng-click="So
Sanh
VBThay
The()" ng-cloak style="font-size:13px;">So sánh Văn bạn dạng thay vậy Văn bản song ngữ
Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 262:2000 về các bước khảo sát thiết kế nền đường xe hơi đắp bên trên nền đất yếu vì chưng Bộ giao thông vận tải ban hành
Loại cấp đường | Vị trí đoạn nền đắp trên khu đất yếu | ||
Gần mố cầu | Chỗ bao gồm cống hoặc đường số lượng dân sinh chui dưới | Các đoạn nền đắp thông thường | |
1. Đường cao tốc và đường cấp 80 2. Đường cấp 60 trở xuống bao gồm tầng mặt cấp cao A1 | ≤ 10cm ≤ 20cm | ≤ 20cm ≤ 30cm | ≤ 30cm ≤ 40cm |
Ghi chú bảng II.1:
□ Phần độ lún cố kỉnh kết sót lại DS là phần lún chũm kết không hết sau thời điểm làm chấm dứt áo đường của đoạn nền đắptrên đất yếu. Trị số DS được xác minh theo công thức(VI.9) tùy trực thuộc độ cố gắng kết U đã có được vào thời khắc làm xong áo đường;
□ Chiều nhiều năm đoạn nền mặt đường gần mố ước được khẳng định bằng 3lần chiều nhiều năm móng mố ước liền kề. Chiều nhiều năm đoạn nền đắp bao gồm cống hoặc có lốichui qua mặt đường ở bên dưới được xác định bằng 3-5 lần chiều rộng móng cống hoặc bề rộnglối trải qua đường;
□ nếu như phần độ lún thế kết còn sót lại DS thừa quá những trị số có thể chấp nhận được ở bảng II.1 thì mớicần cần có các biện pháp cách xử trí để bớt DSđề cập ở những mục IV.3, IV.5, IV.6. Nếu thỏa mãn nhu cầu các trị số cho phép ở bảng II.1thì không cần áp dụng các biện pháp tăng nhanh rứa kết;
II.2.4 Đối với các đường cấp cho 20; 40 và mặt đường chỉ sử dụng kếtcấu áo đường mềm v.i.p A2 trở xuống thì không phải đề cập đến vấn đề độ nhún cốkết sót lại khi thiết kế.
II.2.5 Yêu ước về quan lại trắc dự đoán lún
Ngoài việc tính toán dự báo những thành phần độ lún sẽ nói ởđiều II.2.1 để làm cơ sở cho việc lời khuyên các phương án xử lý và cấu trúc nền đắptrên khu đất yếu, còn phải dựa vào kết quả quan trắc nhún mình theo những quy định sinh hoạt điều
II.3.1 với II.3.2 nhằm so sánh, đối chiếu và hiệu chỉnh lại kết quả dự báo theotính toán để chất vấn độ nhũn nhặn và vận tốc lún cho phép quy định ở những điều II.2.3và II.1.2, cũng giống như để xác định khối lượng đất hoặc cat bù lún thực tiễn sẽ đượcthanh toán sau khoản thời gian công trình hoàn thành.
Yêu cầu ví dụ của bài toán quan trắc lún là:
□ xác định được cân nặng đất hoặc cát đắp nhũn nhặn chìm vàotrong đất yếu (so với phương diện đất tự nhiên trước khi đắp).
...
...
...
□ miêu tả quan hệ St = f (t) thực tiễn quan trắcđược một phương pháp gần đúng nhất bởi một hàm số toán học tập dạng St = Sc(1 − ae-bt ) cùng với a cùng b là các hệ sốhồi quy tự số liệu quan trắc lún, để triển khai cơ sở dự đoán phần độ lún nắm kết còn lạinói làm việc điều II.2.3.
II.3 các yêu ước về kiến tạo và sắp xếp hệ thống quan liêu trắctrong thừa trình kiến tạo nền đắp trên đất yếu
II.3.1 Đối với công trình xây dựng nền đắp trên khu đất yếu,trong đa số trường hợp, cho dù áp dụng chiến thuật xử lý nào, dù sẽ khảo sát, tính toánkỹ vẫn đề xuất thiết kế khối hệ thống quan trắc lún, chỉ trừ ngôi trường hợp áp dụng giảipháp đào vét hết khu đất yếu, hạ lòng nền đắp mang lại tận lớp đất không yếu. Hệ thốngnày phải được bố trí theo những quy định sau:
□ mỗi phân đoạn nền đắp trên khu đất yếu được thiết kế với tính toánkhác nhau, hoặc mỗi phân đoạn thiết kế riêng rẽ nên có sắp xếp quan trắc lúnriêng (khác nhau về độ cao đắp, về loại đất yếu với các chỉ tiêu khác nhaurõ rệt với với chiều dày lớp khu đất yếu khác biệt rõ rệt);
□ từng đoạn nói trên, nếu dài ≤ 100 m thì cần sắp xếp 3 bàn đolún trên cùng một mặt phẳng cắt ngang chính giữa phân đoạn (1 bàn trên tim nền đườngvà 2 bàn ở đoạn mép vai nền đường) nếu dài > 100 m thì về tối thiểu buộc phải bốtrí 2 mặt phẳng cắt quan trắc lún như trên với cứ thêm 100 m lại bố trí thêm 1 mặt cắt(bố trí tại các nơi có tác dụng lún nhiều);
□ khối hệ thống mốc cao độ cần sử dụng cho quan trắc lún đề nghị được bốtrí ở nơi không nhún và phải được thắt chặt và cố định chắc chắn;
□ Bàn đo nhũn nhặn có size tối thiểu là 50 x 50 cm gồm bề dàyđủ cứng (≥ 3 cm) đính thêm với đề nghị đo thật vững chắc chắn, phải đo phải bằng vật liệu thép có đườngkính nhỏ tuổi hơn đường kính ống vách chắn đất đắp (không mang đến đất đắp xúc tiếp vớicần đo): ống vách ko được đính thêm với bàn đo lún. Phải dùng đề xuất đo bao gồm đường kính≥ 4 cm. Phải đo cùng ống vách nên làm từng đoạn 50 ~ 100 centimet để nhân tiện nối theo chiềucao đắp.
□ Bàn đo nhún nhường được đặt tại cao độ bắt đầu đắp nền đường: vét,đào đất yếu đến đâu đặt bàn đo lún làm việc đó; nếu có tầng đệm mèo thì đặt lên mặttầng đệm cát, nếu tất cả lớp vỏ cứng trên đất yếu thì ném lên mặt đất vỏ cứng tựnhiên, nếu tất cả rải vải địa nghệ thuật thì đặt lên mặt vải vóc địa kỹ thuật. Trườnghợp phải để bàn đo cùng bề mặt nền khu đất yếu thì cần đào đất yếu sâu 30 cm trongphạm vi diện tích bàn đo nhũn nhặn thay bằng cát rồi mới đặt bàn đo rún lên.
□ Bàn đo lún đề xuất được bảo đảm an toàn chắc chắn, dài lâu ít tốt nhất chodến khi chuyển giao công trình.
...
...
...
□ Đo cao độ khi để bàn lún cùng đo lún hàng ngày một lần trongquá trình đắp nền cùng đắp gia mua trước, ví như đắp làm các đợt thì mỗi dịp đềuphải quan lại trắc hàng ngày;
□ Khi hoàn thành đắp và trong 2 tháng sau khoản thời gian đắp cần quan trắchàng tuần; tiếp kia quan trắc hàng tháng cho đến hết thời gian bảo hành và bàngiao đến phía cai quản khai thác con đường cả hệ thống quan trắc (để bọn họ tiếp tụcquan trắc nếu thấy buộc phải thiết);
□ mức độ chính xác yêu cầu đề nghị đến mm.
II.3.3 Khi vận dụng các chiến thuật xử lý nền đắp trên đất yếucó yên cầu phải khống chế tốc độ đắp thì cần phải thiết kế khối hệ thống quan trắcdi đụng ngang nhằm theo dõi mức độ bất biến trong quá trình đắp như đã nói làm việc điều
II.1.2, hệ thống này được bố trí như sau:
□ bên trên mỗi khía cạnh cắt sắp xếp quan trắc lún, làm việc phía ko kể cáchchân ta luy 1 m sắp xếp một hàng cọc quan tiền trắc cầm tay ngang thẳng góc với timđường từ bỏ 3 - 4 cọc với cự ly từ bỏ 5 - 10 m, cần sử dụng cọc hoặc cọc bê tông máu diện10 x 10 cm đóng ngập với khu đất yếu ít nhất là 1,2 m và cao hơn mặt khu đất yếu ítnhất là 0,5 m (nếu lún các và nếu tất cả ngập nước thì sẽ càng phải cao); trên đỉnhcọc tất cả cắm chốt đánh dấu điểm quan liêu trắc. Yêu ước cọc bắt buộc cắm hoặc chôn kiên cố trongđất yếu.
□ Trong quá trình đắp nền với đắp gia cài đặt trước (nếu có) hàngngày đề xuất đo được sự dịch rời theo phía ngang (hướng thẳng góc với tim nềnđường) của chốt khắc ghi trên đỉnh toàn bộ các cọc nói trên sử dụng máy kinh vĩchính xác theo cách thức tam giác đạc với nhì đỉnh tam giác định vị cố địnhnằm ngoài phạm vi tác động của mua trọng đắp. Đồng thời đề nghị đo cao độ đỉnhcọc nhằm theo dõi bề mặt đất yếu bao gồm bị đẩy trồi lên không. Sau khi đắp xong, hàngtuần phải liên tục quan trắc cho tới khi thấy rõ nền đường đã ổn định định. Độ chínhxác của máy kinh vĩ phải bảo đảm sai số về đo cự ly là ± 5 mm, về đo góc là ± 2,5″.
II.3.4 Đối với các đoạn nền đắp trên khu đất yếu có quy mô lớnvà đặc trưng hoặc có đk địa chất phức tạp như đoạn có độ cao đắplớn, hoặc phân bố những lớp địa hóa học không đồng bộ (có lớp vỏ cứng...) khiếncho thực tế có những điều kiện khác nhiều với các điều kiện cần sử dụng trong tínhtoán bình ổn và nhún thì nên sắp xếp thêm khối hệ thống quan trắc áp lực lỗ rỗng (cùngvới các điểm quan trắc mức nước ngầm) và những thiết bị đo lún sinh sống độ sâu khác nhau(thiết bị kiểu guồng xoắn...). Nhờ có hệ thống các sản phẩm công nghệ quan trắc này, càngdễ dàng triển khai được các yêu ước nói sinh sống điều II.2.5 cùng nhờ đó chế tạo ra điều kiệnthuận lợi cho việc rút ngắn thời gian xây cất công trình. Vào trường hợpnày, việc thiết kế sắp xếp lắp đặt các hệ thống thiết bị quan trắc nói bên trên đượcxem là một nội dung thiết kế quan trọng đặc biệt do những kỹ sư chuyên ngành tiến hành vàphải được công ty quản chi tiêu xét chăm chú riêng.
II.4 xác minh các download trọng tính toán
II.4.1 những tải trọng đo lường dùng lúc kiểm tra bất biến vàdự báo nhún của nền đắp trên đất yếu bao gồm tải trọng đắp nền với đắp gia cài trước,tải trọng xe cộ cộ, mua trọng hễ đất như nói sinh sống điều II.1.1 cùng II.2.2. Bởi vì việctính toán đều đem lại bài toán phẳng, vày vậy những tải trọng thống kê giám sát đều đượcxác định khớp ứng với phạm vi phân bố trên 1 m dài nền đường.
...
...
...
II.4.3 thiết lập trọng xe pháo được xem như là tải trọng của số xe nặngtối đa và một lúc có thể đỗ bí mật khắp chiều rộng nền con đường (hình II.1) phân bốtrên 1 m chiều dài đường;
tải trọng này được quy đổi tương tự thành một lớp khu đất đắpcó chiều cao là hx khẳng định theo công thức sau:
Trong đó:
□ G là trọng lượng một xe cộ (chọn xe nặng trĩu nhất), Tấn
□ n là số xe về tối đa có thể xếp được bên trên phạm vi chiều rộng nềnđường (như sơ thứ xếp xe sống hình II.1)
□ g là dung trọng của khu đất đắp nềnđường, T/m3
□ một là phạm vi phân bố tải trọng xe theo hướng dọc, m (nhưhình II.1)
Có thể rước l = 4,2 m với xe cộ G =13 tấn, mang l = 6,6 m lúc xecó G =30 tấn, rước l = 4,5 m với xe xích có G = 80 tấn.
...
...
...
Hình II.1- Sơ thứ xếp xe nhằm xác địnhtải trọng xe cộ cộ tính năng lên đất yếu
B là bề rộng phân bố ngang của những xe (mét) được xác địnhnhư nghỉ ngơi sơ trang bị hình II.1 theo cách làm sau:
B = n.b + (n −1)d + 2; (II.2)
Trong này thường lấy b = 1,8 m với những loại ô tô, b = 2,7 mvới xe cộ xích; d là khoảng cách ngang tối thiểu giữa các xe (thường đem d = 1,3m); e là chiều rộng lốp đôi hoặc vệt bánh xích (thường lấy e = 0,5 - 0,8m); còn nđược chọn tối đa nhưng phải đảm bảo B tính được theo (II.2) vẫn nhỏ hơn bề rộngnền đường. Vậy nên khi giám sát có xét đến cài trọng xe pháo thì cài đặt trọng đắpxem như được cao thêm một trị số hx.
II.4.4 cài đặt trọng đụng đất được nói tới khi giám sát và đo lường kiểm tramức độ định hình của nền đắp trên khu đất yếu đó là lực quán tính vì động đất củabản thân khối trượt, lực này coi như phần trăm thuận với trọng lượng bản thân khốitrượt:
Trong đó:
Wi = Kc . Qi (II.3)
□ Wi là lực động đất chức năng trên một mảnh trượti (hoặc khối trượt i) (Tấn), Wi có vị trí đặt là trọng tâm mảnh (hoặckhối trượt) và tất cả phương nằm ngang từ phía trong nền mặt đường ra phía không tính mái taluy nền đắp;
□ Qi là trọng lượng của mảnh trượt i (hoặc khốitrượt i), Tấn;
...
...
...
0,05
0,1
0,25
0,5
0,5
Phân vùng động đất của nước ta rất có thể tham khảo nghỉ ngơi Quy chuẩn
Xây dựng nước ta và chỉ phần lớn vùng rất có thể có cồn đất từ cấp 7 trở lên thì khitính toán mới đề xuất xét mang lại lực hễ đất. Dường như còn hoàn toàn có thể tham khảo cáchtính lực đụng đất ở Tiêu chuẩn ngành 22TCN 221-95.
III. CÁC YÊU CẦU VỀ KHẢO SÁT PHỤC VỤVIỆC THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG QUA VÙNG ĐẤT YẾU
III.1 các yêu mong chung
III.1.1 Phải khảo sát xác định được phạm vi phân bổ của vùngđất yếu cả về diện phân bố, chiều sâu phân bổ và độ dốc ngang đáy lớp đất yếudưới cùng để coi xét những phương án mang đến tuyến vòng tránh hoặc mang đến tuyến cắt quađất yếu ở chỗ ít bất lợi nhất. Cũng cần điều tra xác định nguồn tạo ẩm, khảnăng bay nước, tương tự như vị trí và khả năng khai thác các mỏ đất dùng làm đắpnền đường.
...
...
...
□ các loại đất và các chỉ tiêu nói sinh sống điều I.5.1, I.4.1 và I.5.2để xác minh vùng tuyến đi qua là vùng đất yếu cùng để khẳng định loại đất yếuphải xử lý;
□ những chỉ tiêu ship hàng cho việc đo lường kiểm tra cường độ ổnđịnh của nền đắp trên đất yếu, rõ ràng là: mức độ chống giảm không thải nước đượcxác định bằng cách thức cắt cánh tại hiện nay trường (hoặc được xác định bằngphương pháp cắt cấp tốc trong phòng thí nghiệm, nếu không có thiết bị giảm cánhtại hiện tại trường), dung trọng thoải mái và tự nhiên g vàmức nước ngầm (để khẳng định vùng khu đất yếu chịu tác dụng của lực đẩy nổi). Các chỉtiêu này phải được xác định riêng cho mỗi lớp khu đất yếu không giống nhau. Ko kể ra, cũngphải khẳng định các tiêu chí lực dính C, góc nội ma gần cạnh và dung trọng đối với đấtdùng nhằm đắp nền mặt đường (ứng với tâm lý chặt và ẩm của khu đất đắp);
□ các chỉ tiêu phục vụ cho việc đo lường và tính toán dự báo độ lún tổngcộng và độ lún thế kết theo thời gian thông qua thí nghiệm khẳng định nén lúntrong điều kiện không nở hông, thông số rỗng ban sơ eo, chỉ số nén lún
Cr với Cc, thông số cố kết theo phương trực tiếp đứng Cv(cm2/giây) và áp lực tiền cụ kết sp. Các chỉtiêu này cũng cần được khẳng định riêng cho từng lớp khu đất yếu khác nhau (ý nghĩa kýhiệu những chỉ tiêu nói trên xem sinh sống mục VI).
III.2 những quy định về khảo sát điều tra địa hình
III.2.1 Khi thực hiện lập dự án công trình khả thi, đối với vùng đấtyếu phải đo đạc lập được bình đồ xác suất 1:500 ¸ 1:1000 với chênh lệch các đường đồng nấc 0,50 m dọc theo những phương ántuyến qua vùng đất yếu. Trường đúng theo vùng đất yếu phân bổ rộng béo (như vùng đầmlầy...) thì cũng rất có thể sử dụng cách thức đo đạc sản phẩm không để điều tra địahình, địa mạo của cả khu vực. Trong tiến độ này, các mặt cắt dọc và mặt cắtngang ship hàng cho bài toán thiết kế giám sát và đo lường nền đắp trên đất yếu rất có thể được xácđịnh thông qua bình vật địa hình sẽ lập.
III.2.2 vào giai đoạn kiến thiết kỹ thuật và kiến thiết lậpbản vẽ thiết kế phải đo đạc mặt phẳng cắt dọc và mặt cắt ngang theo tuyến phố thiếtkế với những cọc cụ thể có cự ly tương ứng với phép tắc ở mỗi giai đoạn, ngoàira có bổ sung các cọc tại địa điểm khoan thăm dò, lấy mẫu mã thí nghiệm khu đất yếu vàtại địa chỉ dự kiến sắp xếp các hệ thống quan trắc nói sinh hoạt mục II.3.
III.3 các quy định về khảo sát và thử nghiệm địa kỹ thuật
III.3.1 Để đạt được các yêu ước nói sống điều III.1.1 và
III.1.2 phải kết hợp thăm dò không lấy mẫu mã (bằng những thiết bị khoan xoắn, xuyêntĩnh hoặc cắt cánh tại hiện trường) với thăm dò có lấy mẫu mã (bằng sản phẩm khoanlấy mẫu mã nguyên dạng đem về thí nghiệm vào phòng) làm thế nào để cho tiết kiệm nhất. Vớidiện thăm dò rộng lớn trong quy trình tiến độ lập dự án khả thi buộc phải tận dụng tối đa các biệnpháp thăm dò ko lấy chủng loại kết phù hợp với khoan lấy mẫu mã thí nghiệm ở tại mức độ tốithiểu. Trong giai đoạn xây cất kỹ thuật với thiết kế chi tiết lập bản vẽ thicông phải bổ sung bằng phương án khoan đem mẫu, chỉ bổ sung thăm dò ko lấymẫu khi thật cần thiết (khi cần không ngừng mở rộng diện dò xét hoặc khi việc thăm dòkhông lấy mẫu ở quy trình lập dự án khả thi chưa đủ như nói ngơi nghỉ điều III.3.2). Vịtrí và số lượng các điểm thăm dò yêu cầu do công ty nhiệm dự án công trình quyết định sau khoản thời gian códự kiến những phương án thiết kế.
Khi thăm dò bằng khoan, xuyên, giảm cánh nên tìm hiểu thêm cácquy trình hữu quan bên dưới đây:
...
...
...
□ giảm cánh: ASTM D2573 và TCXD 205-1998 của cục Xây Dựng
□ Xuyên: ASTM D1586
III.3.2 * cách lập dự án khả thi. Sau khoản thời gian đã thực hiện khoanthông thương cơ mà phát hiện khu đất yếu thì tiến hành khu vực và bố trí lỗ khoantrên tim tuyến đường với khoảng cách từ 250 mang lại 500 mét (nếu quan trọng có thể ngã xungcác điểm dò xét như: cắt cánh, xuyên v.v..để phát hiện phạm vi đất yếu, nhữngviệc bổ xung thăm dò này sẽ không lấy mấu thí nghiệm). Chỉ khoan cùng bề mặt cắtngang khi xây dựng đề nghị cùng được Chủ đầu tư chấp thuận.
* Bước kiến tạo kỹ thuật. Công tác thăm dò địa hóa học côngtrình bởi những lỗ khoan được bố trí cách nhau thông thường từ 50 đến 100 méttrên tim đường (trong đó kể cả trọng lượng đã tiến hành ở bước lập dự án công trình khảthi).
- vào trường hợp đặc trưng cự ly này có thể rút ngắn hơn.
- Cứ cách 100-150 mét triển khai 1 mặt cắt địa hóa học côngtrình theo chiều ngang vuông góc cùng với tim tuyến, bên trên đó tất cả 3 lố khoan. Từng khuvực khu đất yếu phải tất cả tối thiểu hai mặt phẳng cắt ngang địa chất đại diện.
- Độ sâu khoan thăm dò đề nghị đến mặt dưới lớp khu đất yếu, vàolớp đất không yếu hèn thêm 2 m hoặc nếu khu đất yếu tất cả chiều dầy lớn thì khoan cho hếtphạm vi chịu ảnh hưởng của thiết lập trọng đắp. Phạm vi này được xác minh tương ứngvới độ sâu tại đó bao gồm ứng suất vì chưng tải trọng đắp (do nền đắp cùng phần đắp gia tảitrước nếu như có) tạo ra bằng 0,15 ứng suất (áp lực) bởi vì trọng lượng bản thân đấtyếu gây nên (có xét mang đến lực đẩy nổi nếu tồn tại nước ngầm).
- Trong phần đông trường vừa lòng phải tiến hành thí nghiệm giảm cánhhiện trường. Nghiên cứu này rất có thể được tiến hành độc lâp hoặc vào lỗ khoan.
* Bước điều tra khảo sát lập bản vẽ thi công là sử dụng hiệu quả cáclỗ khoan hoặc các thí nghiệm hiện tại trường đã tiến hành ở bước thiết kế kỹ thuật.Khối lượng điều tra chỉ bổ sung cho bước kiến thiết kỹ thuật chưa thực hiện hếttheo quy định. Trong trường phù hợp đăc biệt lúc phát hiện thêm vị trí khu đất yếu thìcó thể tăng trọng lượng khảo giáp địa chất, số lượng tăng lên do công ty chiệmnghiệp vụ lời khuyên và được Chủ chi tiêu chấp thuận tuy vậy không vượt vượt 20% khốilượng đã tiến hành ở bước kiến tạo kỹ thuật.
...
...
...
III.3.4 trong mỗi lỗ khoan nói làm việc điều III.3.2 tuỳ trực thuộc vàochiều nhiều năm đoạn đất yếu để lấy mẫu:
*Chiều lâu năm đoạn khu đất yếu mang lại 200m thì cứ 1-2 m sâu lại phảilấy một chủng loại đất yếu đuối nguyên dạng.
*Chiều dài đoạn đất yếu bên trên 200m thì cân nặng lấy mẫu mã do
Chủ chiệm nghiệp vụ đề xuất và được Chủ chi tiêu chấp thuận nhưng về tối thiểu ởgiữa mỗi lớp đất yêu cầu lấy một mẫu đất nguyên dạng.
Phương pháp mang mẫu, bao gói, chuyên chở và bảo quản mẫunguyên dạng đề xuất được thực hiện đúng như những quy định ngơi nghỉ Tiêu chuẩn chỉnh Việt Nam
TCVN 2683-91.
III.3.5 việc thí nghiệm xác định các tiêu chuẩn cơ lý của đấtyếu nói ở điều III.1.2 bắt buộc được thực hiện với toàn bộ các mẫu nguyên dạng đãlấy theo các quy định sau:
□ Thí nghiệm khẳng định các chỉ tiêu sức chống giảm (lực dính Cvà góc ma gần kề j) bắt buộc tuân theo phương thức và cácquy định sinh hoạt Tiêu chuẩn chỉnh Việt nam giới TCVN 4199-95, trong các số đó phải xác định cả theophương pháp cắt cấp tốc và giảm nhanh nỗ lực kết (chỉ tiêu cắt nhanh để kiểm toán mứcđộ bất biến của nền đắp trong quá trình đắp còn chỉ tiêu giảm nhanh vậy kết đượcdùng để kiểm toán ổn định của nền đắp lúc đưa chúng vào sử dụng);
□ Thí nghiệm xác định tính nén nhún mình trong điều kiện không nởhông được triển khai theo Tiêu chuẩn Việt phái nam TCVN 4200-86. Riêng việc xác địnhtrị số áp lực nặng nề tiền thế kết spz được thực hiện theo khuyên bảo ở Phụlục I của bản quy trình này;
□ những chỉ tiêu khác được xác định theo những Tiêu chuẩn chỉnh Việt
Nam tương ứng.
III.3.6 việc thí nghiệm xác minh các tiêu chuẩn cơ lý của đấthoặc cát đắp nền đường cũng khá được thực hiện nay theo các tiêu chuẩn tương ứng nói ởđiều III.3.5 với các mẫu chế bị bằng vật liệu đắp đem từ mỏ đất hoặc cát gồm độchặt và độ ẩm tương ứng rất thực tế. Riêng rẽ với tiêu chí sức chống cắt thì chỉáp dụng phương pháp cắt nhanh.
...
...
...
Dt = Dtb ± d; (III.1)
Trong đó:
Δt là trị số thống kê giám sát của chỉ tiêu
Δtb là trị số vừa phải số học của những số liệuthí nghiệm
d làđộ lệch bình phương trung bình
Với: Ai là trị số của chỉ tiêu những lần thí nghiệmxác định được;
n là tần số thí nghiệm so với mỗi chỉ tiêu.
Khi quyết định chọn trị số đo lường và tính toán của một tiêu chí cầnphân tích kỹ những điều kiện thực tế tác động đến quality mẫu đất yếu trướckhi đem thí nghiệm cũng như hình ảnh hưởng vô ích của mỗi tiêu chí đó mang đến kết qủatính toán.
...
...
...
III.3.8 các số liệu thí nghiệm hiện trường bằng thiết bịxuyên tĩnh hoặc cắt cánh cũng khá được xử lý đưa về trị số đo lường và tính toán như đang nói ởđiều III.3.7 (tham khảo thêm những quy trình cùng tiêu chuẩn chỉnh nói nghỉ ngơi điều III.3.1,kết hợp với kinh nghiệm của các chuyên gia địa kỹ thuật).
IV. CÁC GIẢI PHÁP THƯỜNG ÁP DỤNG ĐỂ THIẾTKẾ NỀN ĐẮP TRÊN ĐẤT YẾU
IV.1 yêu thương cầu chung đối với kết cấu nền đắp trên đất yếu
IV.1.1 cấu tạo của nền đắp trên khu đất yếu phải bảo đảm an toàn hạn chếđược những tác dụng ăn hại của nước ngập với nước ngầm:
□ Đất đắp phải dùng loại ổn định nước tốt, hoàn hảo và tuyệt vời nhất khôngdùng các loại đất vết mờ do bụi (theo phân loại ở TCVN 5747-1993);
□ Độ chặt, chiều cao đắp tối thiểu bên trên mức nước ngập với mứcnước ngầm cùng các yêu cầu cấu trúc khác của nền đường (như đắp bao ta luy khithân nền đường là cát...) đều bắt buộc tuân theo những quy định nghỉ ngơi TCVN 4054 -1998 và
TCVN 5729 -1997.
IV.1.2 trong phạm vi 20 m từ bỏ chân ta luy nền đắp ra mỗi bênphải san lấp các chỗ trũng (ao, chuôm...) và tuyệt đối hoàn hảo không đào lấy khu đất trongphạm vi đó.
IV.1.3 cố gắng giảm chiều cao nền đắp để tạo điều kiện dễbảo đảm bình ổn và bớt độ lún; mặc dù nhiên, trừ trường hợp mặt đường tạm, chiều caonền đắp buổi tối thiểu đề nghị từ 1,2 ~ 1,5 m kể từ chỗ tiếp xúc với đất yếu, hoặc phảilà 0,8 ~ 1 m nói từ bề mặt tầng đệm cat (nếu có) để bảo vệ phạm vi quanh vùng tácdụng của nền mặt đường không bao hàm vùng khu đất yếu. Trị số cao của độ cao đắptối thiểu nói bên trên được vận dụng cho nền đắp đường cao tốc và những đường gồm nhiềuxe mua nặng, trị số thấp áp dụng cho nền đắp những đường khác.
IV.2 Đắp trực tiếp trên đất yếu
...
...
...
Trong hồ hết trường phù hợp đắp thẳng trên đất yếu đều đề xuất cótầng đệm mèo dầy về tối thiểu 50 centimet và rộng thêm so với chân ta luy nền đắp mỗibên 0,5 ~ 1,0 m.
IV.2.2 các trường vừa lòng sau đây hoàn toàn có thể xét tới câu hỏi áp dụnggiải pháp đắp trực tiếp.
□ bên trên vùng khu đất yếu tất cả lớp đất không thuộc những loại khu đất yếunói nghỉ ngơi mục I.4 và
I.5 (thực tế thường gọi là lớp vỏ trên bề mặt đất yếu). Nếulớp vỏ dày 1 ~ 2 m thì độ cao nền đắp trực tiếp rất có thể tới 2 ~ 3 m, nếu lớpvỏ dầy trên 2 m thì chiều cao đắp trực tiếp rất có thể tới 3 ~ 4 m ;
□ bên trên vùng than bùn nhiều loại I hoặc khu đất yếu dẻo mềm tất cả bề dàythan bùn dưới 1 ~ 2 m;
□ trên vùng bùn cát, bùn mèo mịn (loại này còn có hệ số nuốm kếtthường lớn nên lún nhanh).
Ngoài ra, so với các trường hợp những trường đúng theo nền đắp đượcdự báo rún ít và lún cấp tốc nhưng giả dụ đắp ngay cho đủ cao độ xây cất sẽ khôngbảo đảm bất biến theo tiêu chuẩn chỉnh nói nghỉ ngơi điều II.1.1 thì vẫn có thể áp dụng giảipháp đắp trực tiếp kèm với giải pháp khống chế tốc độ đắp (đắp ăn nhịp ; giữacác đợt đắp có thời hạn chờ cố kỉnh kết) để đảm bảo yêu cầu bất biến (xem điều
II.1.2) chỉ trừ khi việc khống chế vận tốc đắp dẫn tới quá kéo dài thời gian,không bảo đảm an toàn được yêu cầu về tiến độ thi công đối với toàn thể công trình đườngthì mới bắt buộc nghĩ đến các phương án xử lý khác.
IV.2.3 technology đắp tự vùng nền thiên nhiên là khu đất khôngyếu ra vùng đất yếu để thi công nền đắp trực tiếp trên khu đất yếu.
Khi thực hiện technology đắp cần bảo đảm an toàn được những điều kiệnsau:
...
Xem thêm: Đất Nền An Viễn, Huyện Trảng Bom Giá Rẻ T9/2024, Mua Bán Nhà Đất Tại An Viễn Trảng Bom T08/2024
...
...
□ vật tư đắp đề nghị là loại bình ổn nước xuất sắc như cat cácloại, cấp cho phối sỏi cuội, đá hoặc những phế liệu công nghiệp …
□ phần được đắp chỉ nên phần nằm dưới mặt khu đất yếu tự nhiên vàviệc lu lèn vẫn phải thực hiện từ dịu (máy ủi …) mang lại nặng (lu nặng) cho tới khivật liệu đắp không liên tục lún vào khu đất yếu nữa, tức là đến khi tạo ra mặtbằng thi công vững chắc và kiên cố trên khu đất yếu.
□ phần nền đắp tính từ lúc mặt đất tự nhiên và thoải mái trở lên đề xuất được đắptừng lớp và bảo vệ đạt được yêu ước đầm nén quy định).
IV.2.4 Để chế tạo điều kiện xây đắp đắp trực tiếp trên khu đất yếuđược dễ dãi (tạo đk cho xe pháo máy vận động trên vùng khu đất yếu và sinh sản điềukiện để váy đầm chặt những lớp khu đất đắp đầu tiên) có thể sử dụng vải vóc địa kỹ thuật rảitrên mặt khu đất yếu trước lúc đắp như hướng dẫn ở bảng IV.1 dưới đây:
Bảng IV.1: chọn vải cùng kết cấu đườngtạm ship hàng cho xe cộ chuyên chở trên vùng đất yếu
Loại vât liệu đắp mặt đường tạm
Kết cấu đường tạm
Các tiêu chuẩn yêu cầu đối với vải địa kỹ thuật
Cường độ chịu đựng kéo đứt (k
N/m)
...
...
...
Cường độ chịu đựng xé rách (k
N)
Hệ số thấm
Đường kính lỗ lọc Æ 95 (mm)
I. Cát, hỗn hợp cát sỏi thiên nhiên
1- một lớp vải trên đắp 50 cm
≥ 12
≤ 25
≥ 0,8
≥ 0,1
...
...
...
2- nhì lớp vải trên mỗi lớp đắp 25 cm
≥ 8
15-80
≥ 0,3
≥ 0,1
≤ 125
3- hai lớp vải vóc trên từng lớp đắp 15 cm
≥ 16
15-80
...
...
...
≤ 200
Ghi chú Bảng IV.1:
□ thông số thấm tất cả thứ nguyên là s-1 vì chưng là m/s trênmột đơn vị bề dày mẫu mã vải địa kỹ thuật lấy thử;
□ Đường kính lỗ thanh lọc của vải là khớp ứng với 2 lần bán kính củahạt vật liệu lớn nhất rất có thể theo nước thấm qua vải; kích cỡ hạt lớn số 1 này đượclấy bởi D95 (là đường kính hạt mà lượng chứa các cỡ nhỏ dại hơn nó chiếm phần 95%);
□ Vải đề xuất rải ngang (thẳng góc với phía tuyến) với phủchồng lên nhau tối thiểu là 0,5 m hoặc khâu ông chồng nhau 10 cm;
Để váy nén đạt công dụng cao tức thì lớp đắp đầu tiên thì phảichọn vải có cường độ chịu đựng kéo đứt buổi tối thiểu trường đoản cú 25 k
N/m trở lên.
IV.3 Đào 1 phần hoặc đào toàn bộ đất yếu
IV.3.1 chiến thuật này thường xuyên rất có lợi về phương diện tăng ổn định định,giảm độ rún và thời hạn lún; vì vậy trừ trường thích hợp trên khu đất yếu bao gồm tồn tại lớpvỏ ko yếu ra, trong phần đông trường thích hợp khác người xây đắp đều nêu ưu tiên xemxét áp dụng hoặc phối kết hợp việc đào 1 phần đất yếu ớt với các giải pháp khác. Đặcbiệt thích hợp là trường hợp lớp khu đất yếu bao gồm bề dày bé dại hơn vùng tác động củatải trọng đắp. Cần sử dụng sơ đồ technology đào khu đất yếu sử dụng máy xúc gầu dây, đào đếnđâu đắp lấn đến đó thì chiều sâu đào hoàn toàn có thể thực hiện tại được là 2 - 3 m. Điều chủyếu là đề xuất thiết kế bố trí mặt bằng xây đắp hợp lý, dễ dàng cho việc đẩy đấtđắp lấn nhanh chóng sau lúc luống đào hình thành; đất yếu đào ra có thể đổ vềphía phía hai bên đoạn đã đắp lấn hoàn thành để khiến cho bệ bội phản áp. Chiều sâu đào khu đất yếucần thiết hoàn toàn có thể xác định được thông qua đo lường hướng dẫn làm việc V.2.6 bên trên cơ sởthỏa mãn được các yêu cầu nói ngơi nghỉ mục II.1 và II.2.
IV.3.2 mặt phẳng cắt ngang phần đất yếu buộc phải đào chỉ quan trọng kếdạng hình thang cùng với đáy nhỏ tuổi ở phía dưới sâu có bề rộng bởi đúng phạm vi bềrộng khía cạnh nền đường, còn đáy khủng ở trên vừa bằng phạm vi xúc tiếp của nền đắpvới mặt khu đất yếu khi chưa đào (phạm vi giữa 2 bên chân ta luy nền đắp). Điềunày gồm nghĩa là, chiều sâu đào khu đất yếu chỉ cần đảm bảo an toàn đạt được trong phạm vibề rộng nền đường, còn phía 2 bên ta luy chiều sâu đào có thể giảm dần.
...
...
...
□ Bề dày lớp đất yếu từ 2m trở xuống (trường phù hợp này thườngđào toàn cục đất yếu ớt để đáy nền con đường tiếp xúc hẳn với tầng khu đất không yếu);
□ Đất yếu hèn là than bùn loại I hoặc loại sét, á sét dẻo mềm,dẻo chảy; trường đúng theo này, giả dụ chiều dày đất yếu vượt quá 4-5m thì hoàn toàn có thể đàomột phần làm thế nào cho đất yếu còn lại có bề dày nhiều nhất chỉ bằng 1/2 ¸ 1/3 độ cao đắp (kể cả phần đắp ngập trong đấtyếu).
IV.3.4 trường hợp khu đất yếu có bề dày bên dưới 3 m và gồm cường độquá thấp đào ra ko kịp đắp như than bùn loại II, các loại III, bùn sét (độ đặc B>1) hoặc bùn mèo mịn thì rất có thể áp dụng giải pháp bỏ đá chìm mang lại đáy lớp đấtyếu hoặc quăng quật đá kết phù hợp với đắp quá thiết lập để nền tự lún mang lại đáy lớp khu đất yếu. Giảipháp này đặc trưng thích hợp đối với trường hợp kiến tạo mở rộng lớn nền đắp cũ khicải tạo, tăng cấp đường trên vùng khu đất yếu.
Đá bắt buộc dùng loại form size 0,3 m trở lên với được đổ từ phíatrong nhằm đẩy đất yếu ra phía ngoài, sau thời điểm đá nhô lên khỏi mặt khu đất yếu thì rảicát, đá nhỏ hoặc cấp phối lên với lu lèn trường đoản cú nhẹ mang đến nặng dần. Nếu như đá nhỏ dại thì cóthể dùng lồng, rọ đan thép tốt lồng bằng chất dẻo tổng hợp trong đựng đá đểđắp.
IV.3.5 sử dụng cọc tre đóng góp 25 cọc/m2 cũng là mộtgiải pháp chất nhận được thay thế câu hỏi đào sút đất yếu vào phạm vi bằng chiều sâucọc đóng (thường có thể đóng sâu 2 - 2,5 m). Cọc tre yêu cầu dùng loại bao gồm đườngkính đầu khủng trên 7 cm , đường kính đầu nhỏ dại trên 4 cm bởi loại tre lúc đóngkhông bị dập, gẫy. Khi giám sát được phép xem vùng đóng cọc tre như trên lànền mặt đường đã đắp. Trên đỉnh cọc tre sau khoản thời gian đã đắp một tấm 30 cm bắt buộc rải vảiđịa chuyên môn (hoặc những loại geogrids có tính năng tương tự) như sẽ nói sinh sống điều
IV.2.4 để tạo điều kiện phân cha đều thiết lập trọng nền đắp trên những cọc tre.
Tương tự, hoàn toàn có thể dùng các cọc tràm nhiều loại có đường kính đầulớn bên trên 12 cm, đầu nhỏ tuổi trên 5 cm, đóng góp sâu 3 - 5 cm với tỷ lệ 16 cọc /m2.
IV.4 Đắp bệ phản áp
IV.4.1 giải pháp này chỉ dùng khi đắp nền mặt đường trực tiếptrên đất yếu với tác dụng tăng sự ổn định chống trượt trồi mang lại nền mặt đường để đạtcác yêu ước nói sống II.1.1, cả trong quy trình đắp và quá trình đưa vào khai tháclâu dài. Nếu như đắp nền với đắp bệ bội nghịch áp 2 bên đồng thời thì không đề xuất khốngchế vận tốc đắp, bởi vì vậy có thể thi công nhanh. Mặc dù nhiên phương án này khônggiảm được thời hạn lún cố gắng kết với không đa số không bớt được độ lún nhưng còntăng thêm độ nhún (do thêm cài đặt trọng của bệ làm phản áp ở nhì bên). Kế bên ra, nó còncó điểm yếu là cân nặng đắp lớn và mặc tích chiếm ruộng đất lớn. Giải phápnày cũng ko thích phù hợp với các nhiều loại đất yếu ớt là than bùn các loại III với bùn sét.
IV.4.2 cấu trúc của bệ phản nghịch áp
...
...
...
□ bề rộng của bệ phản bội áp mỗi bên yêu cầu vượt vượt phạm vi cungtrượt nguy hiểm ít độc nhất vô nhị từ 1-3 m (xác định cung trượt nguy nan nhất theophương pháp nói làm việc điều V.1 và V.2). Mặt trên bệ phản nghịch áp phải tạo lập dốc ngang 2%ra phía ngoài.
□ độ cao bệ phản nghịch áp không thực sự lớn để rất có thể gây trượttrồi (mất ổn định định) đối với chính phần đắp bội nghịch áp; khi xây dựng thường giảthiết chiều cao bệ bội phản áp bằng 1/3 - 50% chiều cao nền đắp rồi nghiệm toán ổnđịnh theo phương thức mặt trượt tròn nói nghỉ ngơi mục V đối với phiên bản thân bệ bội nghịch áp vàđối cùng với nền đắp tất cả bệ phản nghịch áp, nếu tác dụng nghiệm toán đạt các yêu mong nói ởđiều II.1.1 là được.
□ Độ chặt đất đắp bệ phản nghịch áp yêu cầu đạt K ≥ 0,9 (đầm nén tiêuchuẩn).
IV.5 Tầng cat đệm
IV.5.1 Tầng cát đệm được bố trí giữa khu đất yếu cùng nền đắp đểtăng nhanh kỹ năng thoát nước vậy kết từ phía dưới đất yếu đuối lên mặt khu đất tự nhiêndưới tác dụng của cài đặt trọng nền đắp.
Tầng mèo đệm buộc phải được sử dụng trong số trường hòa hợp đắp trựctiếp trên khu đất yếu (IV.2.1 với IV.2.2) và sẽ phải có khi áp dụng những giảipháp bay nước thế kết theo phương trực tiếp đứng (mục IV.6).
IV.5.2 Cát cần sử dụng làm tầng cát đệm yêu cầu phải bảo đảm được cácyêu ước sau:
Cát yêu cầu là loại cát có phần trăm hữu cơ ≤ 5% cỡ hạt mập hơn0,25 mm chiếm trên 50%, kích cỡ hạt nhỏ dại hơn 0,08 milimet chiếm thấp hơn 5% và buộc phải thỏa mãnmột vào hai điều kiện sau:
...
...
...
D30 là kích cỡ hạt mà lượng chứa những cỡ nhỏ hơnnó chiếm 30%
D10 là form size đường kính hạt mà lại lượng chứacác cỡ nhỏ tuổi hơn nó chiếm 10%.
IV.5.3 Chiều dày tầng mèo đệm ít nhất phải bằng độ lún tổngcộng S nói sống điều II.2.1 nhưng lại không được nhỏ hơn 50 cm. Độ chặt váy đầm nén củatầng cat đệm chỉ yêu ước đạt 0,9 độ chặt váy nén tiêu chuẩn chỉnh (phục vụ xe vật dụng thicông những lớp trên).
IV.5.4 bề rộng mặt tầng cát đệm bắt buộc rộng hơn đáy nền đắpmỗi mặt tối thiểu là 0,5 ¸ 1 m; mái dốc cùng phần không ngừng mở rộng haibên của tầng cat đệm phải kết cấu tầng lọc ngược nhằm nước chũm kết thoát ra khônglôi theo cát, nhất là khi lún chìm vào đất yếu nước rứa kết vẫn rất có thể thoát ravà khi quan trọng dùng bơm hút ráo bớt nước sẽ không gây phá hoại tầng cát đệm.
Tầng lọc ngược rất có thể được kết cấu theo bí quyết thông thường(xếp đá dày khoảng chừng 20-25 cm) hoặc bởi vải địa kỹ thuật tất cả yêu cầu như nói ởđiều IV.5.5. Trường hợp thực hiện vải địa kỹ thuật thì nên cần rải vải vóc trên đất yếu,sau đó đắp tầng mèo đệm, rồi lật vải bọc cả mái dốc với phần không ngừng mở rộng của nó đểlàm tác dụng lọc ngược. Lớp vải làm tác dụng lọc ngược này cần chờm vào phạmvi lòng nền ít nhất là 2 m. Thời điểm này, cũng nên tận dụng vải địa nghệ thuật rải trựctiếp trên khu đất yếu để kiêm thêm các tính năng khác như tăng cường thêm nút ổnđịnh trong quá trình đắp (xem mục IV.7) hoặc các tác dụng nói sinh hoạt điều IV.2.4.
IV.5.5 vào trường hợp thực hiện vải địa kỹ thuật có tác dụng tầnglọc ngược như nói ở điều IV.5.4 thì đường kính lỗ lọc của vải phải đảm bảo an toàn điềukiện sau:
Trong đó:
Of ≤ C.D85 (IV.4)
Of là đường kính lỗ lọc của vải phải chọn (mm)
...
...
...
C là thông số lấy bởi 0,64
Vải địa chuyên môn kiêm thêm tính năng nào thì tiêu chí kỹthuật của vải cũng đôi khi phải vừa lòng các yêu mong tương ứng.
IV.5.6 Nước thay kết từ tầng cat đệm qua tầng thanh lọc ngược thoátra cần phải được thoát nhanh khỏi phạm vi kề bên nền đường. Cần thiết kế sẵncác mặt đường thoát nước và khi cần thiết có thể sắp xếp bơm hút cởi nước (đặc biệtlà khi tầng mèo đệm sẽ lún không còn vào trong đất yếu).
IV.6 bay nước cầm cố kết theo phương trực tiếp đứng (sử dụng giếngcát hoặc bấc thấm)
IV.6.1 dựa vào có sắp xếp các phương tiện đi lại thoát nước theo phươngthẳng đứng (giếng cát hoặc bấc thấm) cần nước chũm kết ở các lớp sâu trong đấtyếu dưới công dụng của sở hữu trọng đắp sẽ sở hữu điều kiện nhằm thoát nhanh (thoát theophương nằm ngang ra giếng cát hoặc bấc thấm rồi theo bọn chúng thoát lên mặt khu đất tựnhiên). Mặc dù nhiên,
để bảo vệ phát huy được công dụng thoát nước này thì chiềucao nền đắp tối thiểu buộc phải là 4 m với khi xây dựng cần thỏa mãn nhu cầu các điều kiện(IV.5a), (IV.5b) bên dưới đây:
svz + sz ≥ (1,2 ~ 1,5) spz (IV.5a)
Trong đó:
...
...
...
gi cùng hilà trọng lượng thể tích và bề dày lớp đất i bên trong phạm vi từ phương diện tiếp xúccủa khu đất yếu với đáy nền đắp (z = 0) mang đến độ sâu z trong khu đất yếu; để ý rằng đốivới những lớp khu đất yếu nằm bên dưới mức nước ngầm thì trị số gi phải dùng trọng lượng thể tích đẩynổi (trừ đi 1).
sz là ứngsuất (áp lực) thẳng đứng vì tải trọng đắp (phần nền đắp và phần đắp gia tảitrước nếu như có, dẫu vậy không kể phần độ cao đắp hx quy thay đổi từ cài đặt trọng xe cộ)gây ra sinh hoạt độ sâu z trong đất yếu kể từ đáy nền đắp (MPa); sz được tính theo toán vật Osterberg sống Phụlục II.
spz là áplực tiền cầm kết nghỉ ngơi độ sâu z trong đất yếu (MPa); spz được xác định từ thí nghiệm núm kết theo hướng dẫn và giải pháp ở Phụ lục
I.
Điều khiếu nại (IV.5a) với (IV.5b) buộc phải được thỏa mãn đối với mọiđộ sâu z trong phạm vi từ đáy nền đắp đến hết chiều sâu đóng giếng cat hoặc cắmbấc thấm.
Nếu không thoả mãn các điều kiện nói trên thì có thể kết hợpvới phương án gia cài đặt trước như nói nghỉ ngơi điều IV.6.8 nhằm tăng sz .
IV.6.2 Các phương án dùng phương tiện đi lại thoát nước thay kếtthẳng đứng hay chỉ vận dụng khi tầng khu đất yếu dày (bề dày tầng khu đất yếu vượtquá bề rộng đáy nền đắp) với nền đắp cao. Vì ngân sách chi tiêu xây dựng cao cần thườngchỉ áp dụng khi dùng các phương án khác không thể bảo đảm được tiêu chuẩn chỉnh vềphần độ lún ráng kết sót lại ΔS nói sống điều II.2.3 trong thời hạn kiến tạo quyđịnh.
IV.6.3 Khi áp dụng các giải pháp thoát nước vắt kết thẳngđứng tốt nhất thiết phải sắp xếp tầng cát đệm với các yêu cầu phương tiện ở những điều
IV.5.2, IV.5.3, IV.5.4, IV.5.5 với IV.5.6. Nếu sử dụng giếng cát thì đỉnh giếng cátphải xúc tiếp trực tiếp với tầng cát đệm. Nếu sử dụng bấc thấm thì bấc ngấm phảicắm chiếu thẳng qua tầng cát đệm và giảm dư thêm buổi tối thiểu là 20 cm cao hơn mặt trêncủa tầng cat đệm.
IV.6.4 Cát dùng cho giếng cát cũng phải gồm yêu cầu như nói ởđiều IV.5.2 mà lại đồng thời phải thỏa mãn nhu cầu cả 2 điều kiện IV.2 cùng IV.3.
...
...
...
□ kích cỡ lỗ vỏ thanh lọc của bấc (xác định theo tiêu chuẩn chỉnh ASTM D4571):
095 ≤ 75 mm
□ hệ số thấm của vỏ lọc (ASTM D4491):
≥ 1.10-4 m/sec
□ tài năng thoát nước của bấc thấm với áp lực 350 KN/m2 (ASTM D4716):
qw ≥ 60.10-6 m3/sec
□ Cường độ chịu đựng kéo ứng cùng với độ dãn nhiều năm dưới 10% (ASTM D4595) nhằm chống đứt khi thi công:
≥ 1 KN/bấc
□ bề rộng của bấc thấm (để tương xứng với thiết bị gặm bấc đã tiêu chuẩn hóa):
...
...
...
IV.6.6 Giếng cát chỉ nên dùng loại có 2 lần bán kính từ 35 ~ 45cm, sắp xếp kiểu hoa mai với khoảng cách giữa những giếng bởi 8-10 lần đường kínhgiếng. Nếu cần sử dụng bấc ngấm thì cũng nên sắp xếp so le kiểu dáng hoa mai cùng với cự ly khôngnên bên dưới 1,3 m và không quá 2,2 m.
IV.6.7 Việc đưa ra quyết định chiều sâu giếng mèo hoặc bấc thấm làmột vấn đề kinh tế - kỹ thuật yên cầu người xây đắp cần phải để ý đến dựa vàosự phân bổ độ lún của các lớp khu đất yếu theo chiều sâu dưới công dụng của tảitrọng đắp đối với mỗi ngôi trường hợp kiến tạo cụ thể. Không nhất thiết phải tía tríđến hết phạm vi chịu tác động của tải trọng đắp (phạm vi chịu đựng lún) như sẽ nóiở điều III.3.2 mà lại chỉ cần sắp xếp đến một độ sâu có trị số độ lún cố kết của cáclớp đất yếu, từ đó trở lên chỉ chiếm một phần trăm đủ phệ so cùng với trị số lún rứa kết Scdự báo được làm sao để cho nếu tăng nhanh tốc độ cố kết trong phạm vi có sắp xếp giếnghoặc bấc này là đủ đã có được tiêu chuẩn chỉnh về độ lún cố gắng kết có thể chấp nhận được còn lại nói ởđiều II.2.3 trong thời hạn xây đắp quy định.
Do vậy người kiến tạo phải đưa ra các phương án bố trí giếnghoặc bấc thấm không giống nhau (về độ sâu với về khoảng tầm cách). Trong những phương án bốtrí về chiều sâu gần như phải đảm bảo an toàn thỏa mãn đk (IV.5a) cùng (IV.5b).
IV.6.8 Khi thực hiện các giải pháp thoát nước chũm kết thẳngđứng đề xuất kết hợp với biện pháp gia thiết lập trước với trong đều trường đúng theo thời gianduy trì mua trọng đắp tránh việc dưới 6 tháng. Có thể dùng ngẫu nhiên loại đất nào(kể cả khu đất lẫn hữu cơ) nhằm đắp gia sở hữu trước. Ta luy đắp gia mua trước được phépđắp dốc cho tới 1:0,75 cùng độ chặt đầm nén chỉ việc đạt K = 0,9 (đầm nén tiêu chuẩn)
IV.7 áp dụng vải địa chuyên môn để bức tốc mức độ ổn định địnhcủa nền đắp trên đất yếu
IV.7.1 Khi sắp xếp vải địa kỹ thuật giữa đất yếu với nền đắpnhư làm việc hình IV.1, ma gần kề giữa khu đất đắp với mặt bên trên của vải vóc địa kỹ thuật đã tạođược một lực giữ khối trượt F (bỏ qua ma gần kề giữa đất yếu cùng mặt bên dưới của vải)và nhờ đó mức độ định hình của nền đắp trên đất yếu đã tăng lên.
Hình IV.1
làvùng chuyển động (khối trượt)
...
...
...
F là lực kéo cơ mà vải buộc phải chịu (T/m)
Y là cánh tay đòn của lực F đối với tâm trượt nguy khốn nhất
Sử dụng chiến thuật này, khi đo lường và tính toán thiết kế đề xuất bảo đảmđiều kiện sau:
F ≤ Fcp; (IV.7)
Trong đó:
F là lực kéo nhưng mà vải bắt buộc chịu (T/m)
Fcp là lực kéo cho phép của vải rộng lớn 1 m (T/m)
IV.7.2 Lực kéo được cho phép của vải vóc Fcp được xác địnhtheo những điều khiếu nại sau:
□ Điều khiếu nại bền của vải:
...
...
...
Trong đó:
Fmax là cường độ chịu đựng đứt của vải vóc khổ 1 m (T/m)
k là hệ số an toàn; rước k = 2 lúc vải làm bằng pôlieste cùng k= 5 nếu như vải làm bởi pôliprôpilen hoặc pôliêthilen
□ Điều khiếu nại về lực ma sát được cho phép đối cùng với lớp vải rải trựctiếp trên đất yếu :
Trong đó:
l1 với l2 là chiều lâu năm vải vào phạm vi vùnghoạt rượu cồn và vùng bị động (xem hình IV.1)
gd là dung trọngcủa đất đắp;
f" là hệ số ma gần cạnh giữa khu đất đắp cùng vải có thể chấp nhận được dùng để tínhtoán
...
...
...
Trong đó:
j làgóc ma tiếp giáp trong của đất đắp xác định tương ứng với độ chặt thực tế của nền đắphoặc của tầng đệm cát nếu có (độ o);
k" là hệ số dự trữ về ma sát, lấy bằng 0,66.
Việc xác minh trị số I1 và l2được thực hiện đồng thời cùng với việc truy thuế kiểm toán mức độ định hình nói sống điều V.1: giảthiết lực F để bảo vệ hệ số ổn định định nhỏ nhất đạt được yêu cầu nói ngơi nghỉ II.1.1 rồinghiệm lại đk (IV.7) làm thế nào cho thỏa mãn bên cạnh đó cả (IV.8), (IV.9) và(IV.10); nếu thỏa mãn thì địa thế căn cứ vào trị số Fcp bé dại nhất theo cácquan hệ nói trên để chọn vải bao gồm Fmax tương ứng.
IV.7.3 vải địa kỹ thuật sử dụng để bức tốc ổn định đến nềnđắp trên đất yếu rất có thể được sắp xếp một hoặc nhiều lớp (1 - 4 lớp), mỗi lớp vảixen kẽ cat đắp dày 15 - 30 cm tùy theo năng lực lu lèn. Tổng cường độ chịu kéođứt của những lớp vải cần chọn bởi trị số Fmax được xác định như nóiở điều IV.7.2.
Chú ý: những lớp vải phía trên nằm trong mèo đắp (mặt trên cùng mặt dưới hầu hết tiếp xúcvới cát) thì trị số Fcp tính theo (IV.9) với (IV.10) được nhân 2, từđó tính ra tổng lực ma sát chất nhận được của những lớp vải.
IV.7.4 trong trường hợp sử dụng giải pháp này nên chọn vảiđịa kỹ thuật bằng loại gai dệt (woven) và có cường độ chịu đựng kéođứt tối thiểu là 25 k
N/m như nói ở điều IV.2.4 để bảo đảm hiệu quả váy nén đấttrên vải nhằm mục đích tạo hệ số ma liền kề cao thân đất cùng vải. Đối với các chỉ tiêu kháccủa vải vóc cũng nên tham khảo sử dụng theo bảng IV.1.
Nếu kết hợp sử dụng vải làm tầng thanh lọc thì cũng phải đảm bảocả về 2 lần bán kính lỗ lọc như nói ở điều IV.5.5.
...
...
...
IV.8.1 Trình từ bỏ tiến hành:
Để có tác dụng cơ sở lời khuy